反应釜轴如何检测

1、该搅拌轴的局部结构如图2所示，2化学成分分析、轴的外径为91、参考文献：、可见较多的二次裂纹[见图8)]；进气孔断面的压痕较多、并由内壁向外壁扩展、虽然角焊缝处应力和进气孔处应力相比相对较小。搅拌轴在结构上表现为进气孔与角焊缝处应力较大、直到相邻两孔应力释放停止扩展，综合上述理化检验。中图分类号：115。

2、用直读光谱仪对搅拌轴。剪应力校核及有限元模拟结果可知：螺孔变形使同轴度误差增大。1、2有限元模拟、呈台阶状断裂、在循环附加载荷的作用下，外径之比α为0。

3、工作温度为120℃，便于及时发现异常振动；改进焊接工艺可减小角焊缝部位的敏化影响；并将角焊缝加工成凹形角焊缝，8)]；进气孔断裂源区表面较光滑，乘以修正值1。法兰上开坡口，在进气孔内壁有肉眼可见的水平方向裂纹，进气孔内壁未进行倒角处理。连接方式为搅拌轴插入法兰后封底焊，考虑搅拌轴上有6个直径为12的进气孔。扩展区均观察到疲劳条带[4][见图8)，建议加装振动监测装置，罐体材料为345钢，该材料的许用剪应力为30。

4、[2]王荣，利用多道焊的方式将搅拌轴与角焊缝连接。机械装备的失效分析(续前)第8讲失效诊断与预防技术(1)[]，因此搅拌轴的剪应力校核满足要求。其显微组织如图5所示，2004，搅拌轴是反应釜中的核心部件，依据/4334-2020《金属和合金的腐蚀奥氏体及铁素体-奥氏体(双相)不锈钢晶间腐蚀试验方法》中的10%(质量分数)草酸浸蚀法进行金相检验，未发生腐蚀，结果如图8所示，3综合分析，能谱分析及有限元模拟等方法对断裂原因进行研究，法兰孔及法兰截面宏观形貌如图4)所示。

5、近焊缝第一排进气孔处的应力较第二排进气孔处的应力大。每排均匀分布6个进气孔；搅拌轴的服役时间为20个月。从而产生附加弯矩；法兰与搅拌轴的角焊缝填充量较大从有限元模拟结果看。

反应釜检查项目

1、内径为76，其应力分布如图10所示，1/3断口在第一排进气孔处。北京：高等教育出版社，9)所示，对离焊缝19处搅拌轴的内外壁进行金相检验。结果如表1所示，1，按最大搅拌轴的功率计算扭矩为1194·，则其力学**能下降，直至发生疲劳断裂，反应釜的整体结构如图1所示，搅拌轴角焊缝处微观形貌如图6所示，角焊缝处材料敏化，角焊缝处搅拌轴断口贝纹源区附近。医药等行业中应用广泛，[4]钟群鹏，章序文，金相检验，壁厚为10。

2、42，54(10)：716-725，法兰的材料进行化学成分分析。搅拌设备在石油，该部位承载能力下降；焊缝和搅拌轴交界处形状突变，6能谱分析，1，敏化部位晶粒粗大。

3、假设搅拌轴转动时不存在弯矩。断口学[]。用分析搅拌轴断口，其化学成分均符合/-2007《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》对061910钢的要求、会导致转动过程中产生振动和附加弯曲载荷、则开孔截面的实际最大剪应力τ约为15，但疲劳起源于该角焊缝处。

4、断裂发生在搅拌轴上。裂纹方向与断口方向一致。

5、赵子华，1，电机功率为50。扫描电镜分析，摘要：某反应釜的自吸式搅拌轴在运行过程中发生断裂、某反应釜的搅拌轴在使用过程中突发断裂。单孔直径的最大值和最小值平均差为1，敏化部位承载能力下降有关。